Уважаемые коллеги, прошу дать совет по расчету уставок ДЗТ SPAC 810, поделиться методикой. В наличии: Т 110/10, S=6,3 МВА, Iн ВН=31,6 А, Iн НН=331 А, k ТТ ВН=300/5 (треугольник), k ТТ НН=600/5 (звезда). В июне-июле два случая излишней работы ДЗТ (SPAC 810) при сквозном коротком на ВЛ-10. После второго случая появилось подозрение о неверно выбранных уставках ДЗТ. Уставки считались посторонней организацией. Уставки: Р=0,3 о.е., - мин. дифф. ток срабатывания S=0,45 о,е., - коэф. торможения I1/Iн=0,91 - коэф. выравнивания токов ст.110 I2/Iн=0,552 - коэф. выравнивания токов ст.10 Iа=1,5 о.е., - уст. второго сгиба хар-ки срабатывания 15% - предел блокировки соотношения 2-й гармоники и составляющей осн. волны разн. тока Уставки успешно забиты в SPAC 810 с k ТТ ВН, k ТТ НН, в т.ч. такие параметры: Yy - группа соед. ТТ стороны ВН Yy - группа соед. ТТ стороны НН I - выбор вида выполнения токовых цепей. Вектора токов ВН и НН подходящие к терминалу - соонаправленны. Проверено ВАФом. Уставка I1/Iн кажется несколько странной. Сей коэф. отражает загрузку ТТ в ном. режиме Т-110. В наших условиях загрузка ТТ ВН не может быть 91%. Поскольку в тот момент не имел под руками ни одной из методик расчета ДЗТ, стал экспериментировать играя коэф. I1/Iн, I2/Iн при прогрузке 1/2Т-110 уравнительным током разгоном ступеней РПН. Добивался мин. значений дифф. тока и максимальных - тормозного. Попытался переключить токи ВН на 1 А входы SPAC (имитация уменьшения k ТТ ВН), получил еще большее увеличение дифф. тока по сравнению с бывшим режимом. "Научным тыком" нашел оптимальные значения коэфф.: I1/Iн=0,91 I2/Iн=0,3 (граничное значение, меньшее SPAC не принимает) при этом Iдифф.=0%, Iторм.=5% с разницей в 4 ступени РПН 1Т, 2Т-110. Значения коэфф. не соответствуют расчетным согласно методики расчета ДЗТ SPAD, хотя считал устройства одинаковыми в плане задаваемых уставок. Тревожно то, что найденные значения не могу проверить расчетом. Да и сомнения в правоте одолевают. Уважаемые коллеги, помогите советом. Заранее благодарен. Константин.
Коллега. К сожалению не могу Вам помочь с SPAC810. Но по методики SPAD346 результаты будут очень простые. Есть что то что мешает что значит k ТТ ВН=300/5 (треугольник), У Вас номинал транса на 110кВ 31.5А как Вы можете полчить I1/Iн=0,91, может 30/5А кТТ тогда 30/31.5=0.952
I2/Iн=0,552, 331/600=0.552
если у Вас 300/5 то тогда подключив к 1А входу получите 60/5 Почему сделали треугольником ТТ, это в корне неверно спокойно сделайте 31.5/60=0.525 и по I1/Iн. Тогда спокойно устанoвите верную группу соединений трансформатора и будет всё хорошо.
Р=0,3 о.е., - мин. дифф. ток срабатывания, я не люблю такую уставку, минимум 0.4 но то для SPAD, 15% иногда не очень в режиме близких АПВ, я ставлю 10-11%.
konst>Уважаемые коллеги, прошу дать совет по расчету уставок ДЗТ SPAC 810, поделиться методикой. konst>В наличии: Т 110/10, S=6,3 МВА, Iн ВН=31,6 А, Iн НН=331 А, k ТТ ВН=300/5 (треугольник), konst>k ТТ НН=600/5 (звезда). konst>В июне-июле два случая излишней работы ДЗТ (SPAC 810) при сквозном коротком на ВЛ-10. После второго случая появилось подозрение о неверно выбранных уставках ДЗТ. Уставки считались посторонней организацией. konst>Уставки: konst>Р=0,3 о.е., - мин. дифф. ток срабатывания konst>S=0,45 о,е., - коэф. торможения Я бы взял больше. konst>I1/Iн=0,91 - коэф. выравнивания токов ст.110 konst>I2/Iн=0,552 - коэф. выравнивания токов ст.10 должно быть 0,525, так как отношение 0,91/0,525 = 1,732, то есть сверху а вас треугольник и вторичный ток увеличен в 1,732 раза а, снизу звезда. Но это мелочи. Почему за базисный ток взято 0,525 номинала - я бы брал номинал, хотя от этого ничего не меняется, просто сложнее расчет. Я не знаю как в этом аппарате заводятся уставки. В этих отношениях как будто вторичные токи задаются без учета Ктт. Вероятно Ктт считает машина. konst>Iа=1,5 о.е., - уст. второго сгиба хар-ки срабатывания А какой коэффициент торможения на второй части? konst>15% - предел блокировки соотношения 2-й гармоники и составляющей осн. волны разн. тока Для трансформаторов можно брать 10%. 15% берется для АТ. konst>Уставки успешно забиты в SPAC 810 с k ТТ ВН, k ТТ НН, в т.ч. такие параметры: konst>Yy - группа соед. ТТ стороны ВН konst>Yy - группа соед. ТТ стороны НН konst>I - выбор вида выполнения токовых цепей. konst>Вектора токов ВН и НН подходящие к терминалу - соонаправленны. Проверено ВАФом. konst>Уставка I1/Iн кажется несколько странной. Сей коэф. отражает загрузку ТТ в ном. режиме Т-110. В наших условиях загрузка ТТ ВН не может быть 91%. konst>Поскольку в тот момент не имел под руками ни одной из методик расчета ДЗТ, стал экспериментировать играя коэф. I1/Iн, I2/Iн при прогрузке 1/2Т-110 уравнительным током разгоном ступеней РПН. Добивался мин. значений дифф. тока и максимальных - тормозного. konst>Попытался переключить токи ВН на 1 А входы SPAC (имитация уменьшения k ТТ ВН), получил еще большее увеличение дифф. тока по сравнению с бывшим режимом. konst>"Научным тыком" нашел оптимальные значения коэфф.: konst>I1/Iн=0,91 Я бы вообще брал за базисное значение номинал. Все эти привязки к нагрузке не требуются. Да и уставка 0,3 получалась бы относительно номинала, а то, если я правильно понял за базис взято 0,552 номинала и следовательно уставка у вас выставлена 0,3*0,552 = 0,17 номинала. Впрочем, я не знаю этот аппарат - надо бы почитать что требуется вводить для уставок и что такое отношение токов - первичных или вторичных. Забиты первичные схемы звезда-звезда правильно, так как ТТ сверху соединены в треугольник и фазы токов уже выравнены. Иначе машина бы их крутанула (если задать первичную схему звезда-треугольник). Вторичные токи машина считает сама через Ктт. Остается указать ей, что вторичные токи на стороне ВН будут в 1,732 раза больше чем она думает. И для этого вероятно и нужны отношения токов. Но, тогда надо задать I2/Iном=1, а I1/Iном=1,732. Тогда уставки будут выставлены относительно номинала. konst>I2/Iн=0,3 (граничное значение, меньшее SPAC не принимает) konst>при этом Iдифф.=0%, Iторм.=5% с разницей в 4 ступени РПН 1Т, 2Т-110. konst>Значения коэфф. не соответствуют расчетным согласно методики расчета ДЗТ SPAD, хотя считал устройства одинаковыми в плане задаваемых уставок. Тревожно то, что найденные значения не могу проверить расчетом. Да и сомнения в правоте одолевают. konst>Уважаемые коллеги, помогите советом. konst>Заранее благодарен. konst>Константин.
R14, подход в такого типа реле немного другой. Кофициентами I1/In , I2/In выравниваются плечи дифзащиты, выравнивание идёт по номиналу тока трансформатора, нагрузка не имеет значения и первичный ток вобще в уставках не присутствует. In=1/5А далее перерасчёт. P= минимальная уставка диф тока, прямая часть. скажем 0.5, будет 0.5 номинал тока трансформатора, он и есть базисный, ставлю 0.4. S= угол наклона первого перегиба, но он считается в зависимости от положений РПН, но я уже давно плюнул на расчёты и ставлхы 0.4-0.5. первая точка перегиба равна 0.5 тока торможения, тока торможения равен среднему от суммы модулей двух токов. вторая точка перегиба и второй наклон от сковзных токов КЗ, обычно вторая точка перегиба 1.5-2 тормозного тока. Угол наклона не помню сейчас, постояная величина, кажется 0.63 , проверю.
grsl>R14, подход в такого типа реле немного другой. grsl>Кофициентами I1/In , I2/In выравниваются плечи дифзащиты, выравнивание идёт по номиналу тока трансформатора, нагрузка не имеет значения и первичный ток вобще в уставках не присутствует. Дак и я о том же. Ведь взят I2/Iн=0,552. Следовательно уставка будет считаться относительно 0,552 номинала.
Мне кажется, что я понял где у нас недопонимание. 0.552 и есть номинальный ток трансформатора, 1 это номинальный ток ТТ, т.е. 5А т.е. номинальный ток трансформатора во вторичных амперах 0.552х5А.
Кстати, я тут подумал, к сожалению у меня сейчас нет материалов по реле на компе, третий участок должен быть 45 градусов, т.е. 100% торможение, приращение диф тока = приращению торможного тока
Далее, такие реле уже не надо делать с подключением ТТ в треугольник, там есть уставка: звезда заземлёная и т.о. автоматически происходит отстойка от внешнего КЗ на землю в сети 110кВ
grsl>Мне кажется, что я понял где у нас недопонимание. grsl>0.552 и есть номинальный ток трансформатора, 1 это номинальный ток ТТ, т.е. 5А grsl>т.е. номинальный ток трансформатора во вторичных амперах 0.552х5А. Не получается. Первичный ток ТТ - 300А, а первичный номинальный ток трансформатора 31,6А. Если 1 это вторичный 5А, тогда бы номинал тр-ра вторичный = 1/300/31,6=0,105 (или 0,105 умноженный на 1,73). Все таки к номиналу машина сама приводит токи через Ктт. А отношения должны быть 1 или другими как в нашем случае, когда ТТ соединены в треугольник и ток в 1,73 раза больше, или если учесть небаланс от РПН, когда РПН не в среднем положении и им не оперируют.
grsl>Кстати, я тут подумал, к сожалению у меня сейчас нет материалов по реле на компе, третий участок должен быть 45 градусов, т.е. 100% торможение, приращение диф тока = приращению торможного тока 45 градусов делать нельзя. Тогда реле не сработает при КЗ в зоне.
grsl>Далее, такие реле уже не надо делать с подключением ТТ в треугольник, там есть уставка: звезда заземлёная и т.о. автоматически происходит отстойка от внешнего КЗ на землю в сети 110кВ Совершенно верно. Если бы они были соединены в звезду машина бы сама пересчитала все правильно и довернула бы вектор. Но иногда так делать нельзя. Например, когда к трансформатору подводится КЗЖ вместо АВС. Терминал знает только 11 группу. А у нас получается 1 группа. Тогда приходится подводить к терминалу обратную последовательность токов. Но, от этих цепей может питаться и защита по I2. Или направленная МТЗ. Тогда и напряжения надо подводить обратной последовательности, а это нельзя делать. В нормальном режиме будет ток или напряжение обратной последовательности. Вот в таких случаях и соединяют ВН в треугольник.
По первому пункту, Вы правы, но потому я рекомендовал коллеге подключить 300/5 ТТ к токовуму входу 1А реле и таким образом 31.5/60=0.525
По поводу, кТТ такого типа реле не знают автоматики кТТ, если конечно построение реле по принципу финских SPAC реле
По поводу подключения, в финских реле дело простое, я могу уставкой поменять группу подключений и если к примеру подключение обратное, то дать в реле не 11-ю ,а 1 группу или 9-ю группу. Кроме того вектороно перекрутить без изменения монтажа на 180 градусов.
Ситуация конечно резко поменяется если нужен треугольник, в этом случае надо сделать перерасчёт и группы и тогда 0.525 надо умножить на 1.732. как раз и будет тот известный 0.91 который коллега уже показывал.
по поводу 45градусов, то классика Id=I1-I2 It=(I1+I2)/2
grsl>По первому пункту, Вы правы, но потому я рекомендовал коллеге подключить 300/5 ТТ к токовуму входу 1А реле и таким образом grsl>31.5/60=0.525 Это другое дело. Действительно мы о чем то говорим. Я к тому же не знаю это реле. А все равно польза.
grsl>по поводу 45градусов, то классика grsl>Id=I1-I2 grsl>It=(I1+I2)/2 Дак это же Кт=0,5. А argtg 0,5=26,6 градусов.
