Уважаемые коллеги! Как то мы привыкли к трансформаторам тока с нагрузкой 10ВА (для учета) и 20-30ВА для кернов защиты. Нам предлагают для новой ПС 330/220/110кВ все ТТ на 1А вторичная нагрузка 5ВА! Приводят расчеты потребления микропроцеоорных защит с учетом кабеля и вроде гарантируют необходимую предельную кратность тока для нормальной работы защит. Но сомнение остается. Прошу его развеять. Есть ли у Вас в эксплуатации такие ТТ. И еще- есть ли какая то зависимость (хотя бы косвенная) от нагрузки и предельной кратности тока К.З.
5ВА ТТ до сегодняшнего дня видел только в КРУ среднего напряжения, где защита ( обычно МТЗ, ТО) находяться в той же ячейке, т.е 3 метра от ТТ. На напряжениях 110кВ и выше минимум что встречал ( для 1А) 10ВА, обычно 20ВА., для 5А конечно приходиться инога натягивать до 40ВА. Проблема что в современых ТТ нет места под большое количество кернов с большими ВА.
И снова та же тема, нагрузка и предельная кратность при КЗ не имеют никакого значения ( относительно конечно ) к ВА ТТ. важен и класс ТТ. грубо говоря, правда очень грубо : 5ВА 5P30, м.б. равен для защит 20ВА 5P10.
Надо открывать требования даного производителя защит к ТТ и проверять. ( добавив для спокойствия 20%)
Дайте полные даные ТТ, кабеля от ТТ, расстояния, тип защит и посмотрим
С добрым утром! 1.Приходилось встречаться. Но Вас интересует и мотивация. 2.Правильнее всего, когда при проектировании составляется опросный лист, в который вписываются все данные, все режимы, в которых будет работать ТТ. И, если у изготовителя нет замечаний, значит все ОК. Конечно, надо проектировщику и на стадии сост. опрос. листов прикидывать – «пойдет- не пойдет». И есть , скажем так, стандартные х-ки. Просто, если чуть-чуть не влазит, то производитель может «подшаманить» Конечно, если х-ки даются заводом без возможности «подшаманивания», то проектировщик сам может все оценить. И если при Sн=5 ВА все ОК, то эта м-сть не должна смущать. 2. альбертович>И еще- есть ли какая то зависимость (хотя бы косвенная) от нагрузки и предельной кратности тока К.З.
Вопрос интересный. Те, которые указаны у Королева, Либерзона – вопросов нет. При проектировании надо смотреть конкретные ТТ и по конкретике задавать вопросы. В х-ках некоторых ТТ все необх. данные есть, а по некоторым приходится делать доп. запрос.
grsl>Проблема что в современых ТТ нет места под большое количество кернов с большими ВА.
grsl>И снова та же тема, нагрузка и предельная кратность при КЗ не имеют никакого значения ( относительно конечно ) к ВА ТТ. grsl>важен и класс ТТ. grsl>грубо говоря, правда очень грубо : grsl>5ВА 5P30, м.б. равен для защит 20ВА 5P10.
grsl>Надо открывать требования даного производителя защит к ТТ и проверять. ( добавив для спокойствия 20%)
grsl>Дайте полные даные ТТ, кабеля от ТТ, расстояния, тип защит и посмотрим
Спасибо за участие. Могу привести данные например для ТТ-330кВ. тип JOF 362 362/460/1050kv Ith=40ka 1s Idyn=100ka Icth=120% 1000/1A 5va cl 02 1000/1A 5va cl 05 1000/1A 5va cl 5P20+cl PX Ek 430V Rct 2.8Ohm 1000/1A 5va cl 5P20+cl PX Ek 430V Rct 2.8Ohm 1000/1A 5va cl 5P20+cl PX Ek 720V Rct 2.8Ohm да пять вторичных кернов, сечение кабеля 4 мм кв, микропроцессорные реле фирмы АРЕВА, макс длина кабеля 150метров. Вроде сомнения рассеялись?! утвердим.....
Попробуем прикинуть на глаз. ТТ фактор 1. Fa ( ALF)= 20 x ( 1A^2 x 2.8Ohm+5VA)/( 1A^2 x 2.8Ohm+1A^2 ( 0.017 x 300m/4mm^2( cable )+1A^2 x0,1Ohm( relay input burden)=37
более чем приличное число, но надо проверить по требованиям к защитам, можно по простой формуле 2. Fa> X/R+1
Можно проверить и по другой методике
3. Fa> Kr x Ikmax x (Tdc x omega x (1-e^-Tm/Tdc)+1 ) Kr=1 Ikmax 10 ( 10kA) Tdc=100ms Tm=10ms время до насыщения омега=2пиf Kr принял за единицу, надо знать материал самого ТТ
получилось около 40 т.е где то впритык к полученому стандартным методом
Можно проверить по напряженияю насыщения, но для этого надо зайти в мануал каждого типа реле и посмотреть требования к защитам ( ДЗТ, ДЗШ, ДЗ)
Там будет написана формула типа : 4. Vk= Х х In( Rct+2xRcable+R relay) при Х/Р таком то и при If таком то предположим <10In, X/R<40
Vk=30x1( 2.8+1.3+0.1)=45V явно проходите
т.о. посмотрите по манулам 1. всегда использую 2. стандартная методика, работает в 99% случаев 3 и 4 стандартные методики, но надо свериться с манулами и рекомендациями производителя. В крайнем случае если 1 и 2 или 1 и 3 не бьются, то поднять сечение до 6мм^2 тогда получим Fa ( ALF)= 20 x ( 1A^2 x 2.8Ohm+5VA)/( 1A^2 x 2.8Ohm+1A^2 ( 0.017 x 300m/6mm^2( cable )+1A^2 x0,1Ohm( relay input burden)>41 на глаз проходит для нонешних реле практически всегда, многие требуют >20 такой параметр.
