Помогите сформулировать условия для срабатывания-несрабатывания направленной защиты от ОЗЗ. Интересует возможный угол между током и напряжением, для каждого типа сетей. а) изолированной б) резонансной (с учетом тока утечки, естественного или искусственного (доп. резистор)), т.к. без него насколько я понял направленная защита не работает. И что в этом случае меняется при перекомпенсации. в) резистивно заземленной.
Так же насколько я понял в разных реле реализованы различные виды выбора уставок (I0sinf, I0cosf, S0f и тд) не считая уставок времени и U0. Был бы очень благодарен, если бы кто-то разъяснил совместимость этих алгоритмов с видами заземления. В литературе, очень мало сведений об этом или я плохо искал...
Мои предположения: Изолированная нейтраль: ток в ТТНП поврежденного фидера: -90градусов +-10% по отношению к U0 ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр
Резистивная нейтраль: ток в ТТНП поврежденного фидера: -135 до -180 градусов по отношению к U0, если учесть, что Ir>=Ic_sum ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр
Резонансное заземление: ток в ТТНП поврежденного фидера: +90 без учета активного тока и от +90 до +135 учитывая активный ток при условии, что Ir<=Ic_sum ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр
VLAX>Помогите сформулировать условия для срабатывания-несрабатывания направленной защиты от ОЗЗ. Интересует возможный угол между током и напряжением, для каждого типа сетей. VLAX>а) изолированной VLAX>б) резонансной (с учетом тока утечки, естественного или искусственного (доп. резистор)), т.к. без него насколько я понял направленная защита не работает. И что в этом случае меняется при перекомпенсации. VLAX>в) резистивно заземленной.
VLAX>Так же насколько я понял в разных реле реализованы различные виды выбора уставок (I0sinf, I0cosf, S0f и тд) не считая уставок времени и U0. Был бы очень благодарен, если бы кто-то разъяснил совместимость этих алгоритмов с видами заземления. В литературе, очень мало сведений об этом или я плохо искал...
VLAX>Мои предположения: VLAX>Изолированная нейтраль: VLAX>ток в ТТНП поврежденного фидера: -90градусов +-10% по отношению к U0 VLAX>ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр
VLAX>Резистивная нейтраль: VLAX>ток в ТТНП поврежденного фидера: -135 до -180 градусов по отношению к U0, если учесть, что Ir>=Ici VLAX>ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр
VLAX>Резонансное заземление: VLAX>ток в ТТНП поврежденного фидера: +90 без учета активного тока и от +90 до +135 учитывая активный ток при условии, что Ir<=Ici VLAX>ток в ТТНП неповрежденного фидера: всегда +90гр Ici - собственный емкостной ток поврежденного фидера.
Классические решения: 1. Для изолированой нейтрали используют функцию основаную на варметрическом методе: т.е. Q0= U0xI0Xsin(phi), в вариации используют I0Xsin ( pfi) и U0, как тригер или разрещающую границу.
2. Для компенсированой ( резонантной ) нейтрали используют функцию основаную на ваттметрическом методе: т.е. P0=U0XI0Ccos ( pfi), или I0Xcos(pfi)и U0, как тригер или разрещающую границу.
3. В обоих случаях можно использовать также функции основаные на принципе базизсного угла, т.е. величина U0, I0 и угол между ними. При низких уставках, при использоавнии такого метода есть опасность из за погрешностей измерения получить ложное срабатывание. При достаточно высоких токах ОЗЗ и высокой уставке, опасности нет.
4. Просто для низкоомной резистивной нейтрали достаточен 3-й метод, он же используется и для кольцевых сетей с глухозаземлёной нейтралью ( ну и дополнительной разрешающей или блокировочной логикой).
5. Для высокоомной нейтрали. предпочтительней 2-й метод, так каk он основан на активной состaвляющей в токе ОЗЗ.
Вот такие картинки, для сектoров между током и напряжением нулевой последовательности.
Рисунки 3 показывают соотношение в повреждёном кабеле: 3а- с изолированой нейтралью 3в- с резистивний нейтралью 3с- с резонантной нейтралью
Рисунки 4 показываю сeктор в неповреждёном кабеле
4а- с изолированой нейтралью 4в- с резистивной нейтралью 4с- с с резонантной нейтралью
Для варианта 4 есть ещё несколько вариантов, но уже позже.
grsl>Рисунки 4 показываю сeктор в неповреждёном кабеле
grsl>4а- с изолированой нейтралью grsl>4в- с резистивной нейтралью grsl>4с- с с резонантной нейтралью
grsl>Для варианта 4 есть ещё несколько вариантов, но уже позже.
grsl> Что на графиках? Ток в защите? Или секторы срабатывания-несрабатывания? Если первое, то для изолированной сети такого быть не может, т.к. в поврежденном кабеле ток I0 отстает от напряжения U0 на 90гр, а в целом опережает??? Или я что-то перепутал. Если рассмотреть схему сети: то получается, что ток в поврежденном фидере будет: -Im+IcA+IcB=-Ic_sum+IcA+IcB
Вобщем до меня дошло как, но не дошло почему. Слава в твоем файлике http://data.communityhost.ru/rza/users/431719140/uploads/jbvlctrzif.pdf на страничке 5 есть сноска: NOTE that in REF the characteristics for directional earth fault protection are drawn using -U0. Вопрос почему и может действительно на последних, выложенных тобой диаграммах вверх идет вектор -U0, а не U0?
В повреждёном кабеле I0 отстаёт от U0 ( практически) на 90гр, в целом кабеле опережает на 90гр.
На рисунках 3 заштрихованая зона это где может быть I0 по отношению к U0. На этой основе будет и сектор срaбатывания/несрабатывания, но конечо он будет меньше 180-градусов.
Вопрос почему и может действительно на последних, выложенных тобой диаграммах вверх идет вектор -U0, а не U0? Может быть, честно, не знаю. Надо подумать.
grsl>Отлично, молодец. +1 grsl>Потому и уставка по углу для изолированой нейтрали -90гр для "просто" направленой защиты.
Да, но на твоих векторных все с точностью до наоборот. Откуда ты их взял, может там и пояснение есть? Два варианта, или открытый треугольник переворачивает напряжение. Или они вращают по часовой стрелке.
